自作した垂直型21MHzExtended Micro Vert Antennaを偏給電・短縮型半波長ダイポールとみなしてアンテナ定義し、アンテナ解析ソフト｢MMANA｣で給電点インピーダンスを完全導体グランド7mHの条件で計算してみましたが、実測値の給電点インピーダンス約50Ωに比較すると随分低い32.35Ωでしたので計算エンジンがNEC2である｢NEC2 for MMANA｣で再計算して計算エンジンがMININECである｢MMANA｣の計算結果と比較してみました。 (注)｢NEC2 for MMANA｣はロシアのUA3AVR/Dimitry Fedorov氏が作成したフリーソフトで｢MMANA｣のアンテナ定義ファイルを使用して計算エンジンNEC2でアンテナの諸特性を計算できます。また、｢MMANA｣では計算できないリアルグランドの場合の給電点インピーダンスを計算結果がリアルグランドの場合に近いと言われているSommerfeld-Nortonグランドモデルを使用して計算できるほか、誘電体外被を持つアンテナワイヤーの場合の計算にも対応している。 なお、｢MMANA｣及び｢NEC2 for MMANA｣におけるアンテナ定義はラジエーターをアルミパイプ1m長25mmΦ,カウンターポイズは同軸ケーブルRG58A/U 3.73m長3.6mmΦとしています。 ｢MMANA｣での計算は自由空間と完全導体グランド(7mH)の計算条件で行い、ローディングコイルのインダクタンス値は周波数21.2MHzで各計算条件ごとに最適化、Q=200と仮定しています。 いっぽう｢NEC2 for MMANA｣では自由空間及び完全導体グランド(7mH)の計算条件以外にSommerfeld-Nortonグランドモデル(7mH)でも計算してみました。 なお、Sommerfeld-Nortonグランドモデル(7mH)の計算条件は｢Very poor ｣(比誘電率 Eps=5、導電率 Sigma=1ms/m)とし、同軸ケーブルのPVC外被を考慮した場合と考慮しない場合の2通りの計算を行いました。 ローディングコイルのインダクタンス値は｢MMANA｣の場合と同じく各計算条件ごとに周波数21.2MHzで最適化、コイルのQは200と仮定しています。

次の表は実測値、｢MMANA｣及び｢NEC2 for MMANA｣による計算結果です。

｢NEC2 for MMANA｣による計算値 ( 同軸ケーブルのPVC外被を考慮 )

測定条件	Z=R(Ω)＋j X(Ω)	SWR 50	最適化 L(μH)
自由空間	42.178+j 0.125	1.19	3.49
完全導体グランド(7mH)	39.920+j 0.595	1.25	3.51
Sommerfeld-Nortonグランド(7mH)	40.675-j 0.853	1.23	3.49

｢NEC2 for MMANA｣による計算値 ( 同軸ケーブルのPVC外被を考慮せず )

測定条件	Z=R(Ω)＋j X(Ω)	SWR 50	最適化 L(μH)
自由空間	42.171-j 0.376	1.19	3.53
完全導体グランド(7mH)	39.919+j 0.294	1.25	3.55
Sommerfeld-Nortonグランド(7mH)	40.664+j 0.471	1.23	3.54

次はアンテナ解析ソフトMMANAを使用する場合の注意点についてです。